Тема: Электрические станции и подстанции
Лекция№ 13. ВЫБОР И ПРОВЕРКА ИЗМЕРИТЕЛЬНЫХ ТРАНСФОРМАТОРОВ В СХЕМАХ ЭНЕРГОУСТАНОВОК.
13.1 Выбор и проверка измерительных трансформаторов тока. 1
13.2 Выбор и проверка измерительных трансформаторов напряжения. 3
Выбор и проверка измерительных трансформаторов тока.
Трансформаторы тока характеризуются номинальным первичным током I1ном(стандартная шкала номинальных первичных токов содержит значения от 1 до 40 000 А) и номинальным вторичным током I2ном, который принят равным 5 или 1 А. Отношение номинального первичного к номинальному вторичному току представляет собой коэффициент трансформации K=I1ном/I2ном.
Трансформаторы тока характеризуются токовой погрешностью ΔI=(I2K—I1)100/I (в процентах) и угловой погрешностью δ (в минутах). В зависимости от токовой погрешности измерительные трансформаторы тока разделены на пять классов точности: 0,2; 0,5; 1; 3; 10. Наименование класса точности соответствует предельной токовой погрешности трансформатора тока при первичном токе, равном 1—1,2 номинального. Для лабораторных измерений предназначены трансформаторы тока класса точности 0,2, для присоединений счётчиков электроэнергии — класса 0,5, для присоединения щитовых измерительных приборов — классов 1 и 3.
Нагрузка трансформатора тока — это полное сопротивление внешней цепи Z2, выраженное в омах. Сопротивления r2и х2представляют собой сопротивление приборов, проводов и контактов. Нагрузку трансформатора можно также характеризовать кажущейся мощностью S2 = I 2 2номZ2В-А. Под номинальной нагрузкой трансформатора тока Z2hомпонимают нагрузку, при которой погрешности не выходят за пределы, установленные для трансформаторов данного класса точности. Значение Z2ном дается в каталогах.
Электродинамическую стойкость трансформаторов тока характеризуют номинальным током динамической стойкости Imдинили отношением kдин=Imдин/(√2I1ном )Термическая стойкость определяется номинальным током термической стойкости IT или отношением kT = IT/I1номи допустимым временем действия тока термической стойкости tТ.
Условия выбора трансформаторов тока:
Рассмотрим подробнее, как рассчитывается нагрузка Z2. Индуктивное сопротивление токовых цепей невелико, поэтому Z2 ≈r2. Вторичная нагрузка состоит из сопротивления приборов, соединительных проводов и переходного сопротивления контактов:
Сопротивление приборов rприб=Sприб/I 2 2ном, где Sприб — мощность, потребляемая приборами.
Трансформаторы тока установлены во всех цепях (цепи генераторов, трансформаторов, линий и пр.). Необходимые измерительные приборы в цепи выбираются по разработанным рекомендациям. Необходимо также учесть схемы включения и распределение приборов по комплектам или сердечникам трансформаторов тока.
Сопротивление контактов rкпринимают равным 0,05 Ом при двух-трех и 0,1 Ом — при большем числе приборов.
Зная Z2hом, определяем допустимое сопротивление rпр=Z2hом –rприб-rки площадь сечения провода S=ρlрасч/rпр, где ρ — удельное сопротивление материала провода; lрасч— расчетная длина, зависящая от схемы соединения трансформатора тока и расстояния l от трансформаторов тока до приборов: при включении в неполную звезду lрасч= √З lпри включении в звезду lрасч= l; при включении в одну фазу lрасч=2l.
Для разных присоединений принимается приблизительно следующая длина соединительных проводов I(в метрах):
Все цепи ГРУ 6—10 кВ, кроме линий к потребителям . 40—60
Линии 6—10 кВ к потребителям. . 4—6
Цепи генераторного напряжения блочных станций 20—40
Все цепи РУ 35 кВ . 60—75
Все цепи РУ ПО кВ. 75—100
Все цепи РУ 220 кВ. 100—150
Все цепи РУ 330—500 кВ. 150—175
Для подстанций указанные длины снижают на 15—20%.
Полученная площадь сечения не должна быть меньше 4 мм 2 для проводов с алюминиевыми жилами и 2,5 мм 2 для проводов с медными жилами — по условиям механической прочности. Провода с площадью сечения больше 6 мм 2 обычно не применяются.
Не нашли то, что искали? Воспользуйтесь поиском:
Лучшие изречения: Для студента самое главное не сдать экзамен, а вовремя вспомнить про него. 10094 – | 7530 – или читать все.
91.146.8.87 © studopedia.ru Не является автором материалов, которые размещены. Но предоставляет возможность бесплатного использования. Есть нарушение авторского права? Напишите нам | Обратная связь.
Отключите adBlock!
и обновите страницу (F5)
очень нужно
Трансформаторы тока (ТТ) устанавливают во всех цепях (цепи генераторов, трансформаторов, линий и пр.). Состав измерительных приборы, подключаемых к ТТ зависит от конкретной цепи и выбирается согласно рекомендациям предыдущего раздела 13. В первую очередь это будут амперметры и приборы, для работы которых необходима информация о токе и напряжении: ваттметры, варметры, счетчики активной и реактивной энергии.
ТТ являются однофазными аппаратами и могут быть установлены в одну, две или три фазы, как это показано на рис. 14.1. Обычно в цепях 6 – 10 кВ ТТ устанавливают в двух фазах по схеме неполной звезды, при напряжении 35 кВ и выше – в трех фазах, по схеме полной звезды.
Рис. 14.1 Схемы соединения измерительных трансформаторов тока и приборов (показаны только амперметры): а – включение в одну фазу; б – включение в неполную звезду; в – включение в полную звезду. Здесь l-расстояние от ТТ до приборов, lрасч –расчетное расстояние учитывающее l и схему соединения соединения ТТ.
Ниже в таблице приводится набор параметров, которыми характеризуются трансформаторы тока
Наименование параметра | Обозначение параметра |
Номинальное напряжение | Uном , кВ |
Номинальный первичный ток | I1ном,, А |
Номинальный вторичный ток | I2ном = 1 А; 5 А |
Ток динамической стойкости | iдин , кА |
Ток термической стойкости | Iтс , кА |
Время термической стойкости | tтс , с |
Вторичное номинальное сопротивление | z2ном, Ом |
Выбор трансформаторов тока при проектировании энергоустановок заключается в выборе типа трансформатора, проверке на электродинамическую и термическую стойкость, определении ожидаемой вторичной нагрузки Z2 и сопоставлении ее с номинальной в заданном классе точности Z2hом.
Условия выбора трансформаторов тока (ТТ):
1. В нагрузочном режиме трансформатор тока должен неограниченно долго выдерживать воздействие первичного номинального тока I1ном и номинального напряжения Uном, т.е.
где Iраб.форс – рабочий форсированный ток в цепи ТТ (зависит от того, в цепи какого присоединения стоит ТТ), Uуст – напряжение установки, где применён ТТ.
Вторичный номинальный ток I2ном может выбран 1А или 5А, в зависимости от конкретного ТТ и дополнительных условий.
2. Проверка трансформатора тока на электродинамическую стойкость.
Электродинамическая стойкости ТТ будет обеспечена, если будет выполнено условие:
где iдин – амплитуда предельного сквозного тока (тока динамической стойкости), который ТТ выдерживает по условию механической прочности, а iу (3) –значениеударного тока при трёхфазном КЗ.
3. Проверка трансформатора тока на термическую стойкость.
Термическая стойкость ТТ будет обеспечена, если будет выполнено условие:
Iтс 2 tтс ≥Bк, где Iтс — номинальный ток термической стойкости ТТ, tтс – номинальное время термической стойкости; Вк — расчетный тепловой импульс в цепи ТТ (методика расчета Вк рассматривалась в разделе 9).
4. Проверка трансформатора тока по работе в заданном классе точности.
Трансформаторы тока характеризуются токовой погрешностью fi=(I2K—I1)100/I1 (в процентах), где I1 и I2 – токи первичной и вторичной обмоток ТТ, а K=I1ном/I2ном – коэффициент трансформации ТТ.
В зависимости от токовой погрешности измерительные трансформаторы тока разделены на пять классов точности: 0,2; 0,5; 1; 3; 10. Наименование класса точности соответствует предельной токовой погрешности трансформатора тока при первичном токе, равном 1—1,2 номинального. Для лабораторных измерений предназначены трансформаторы тока класса точности 0,2, для присоединений счетчиков электроэнергии — класса 0,5, для присоединения щитовых измерительных приборов — классов 1 и 3. Класс 10 применяется для присоединения устройств релейной защиты, но этот класс должен быть обеспечен при больших токах КЗ, а не при токах нагрузки.
При одном и том же первичном токе I1 токовая погрешность ТТ зависит от сопротивления вторичной нагрузки Z2, чем оно больше тем больше погрешность. Чтобы ТТ работал в заданном классе точности необходимо выполнить условие:
где Z2hом – номинальная нагрузка трансформатора тока при работе в заданном классе точности (выраженная в Омах, дается в каталогах на ТТ).
Рассмотрим подробнее, как рассчитывается нагрузка Z2. Индуктивное сопротивление токовых цепей невелико, поэтому можно принять Z2 ≈r2. Вторичная нагрузка состоит из сопротивления приборов (rприб), соединительных проводов (rпр) и переходного сопротивления контактов в местах подключения приборов (rк):
Сопротивление приборов rприб=Sприб/I 2 2ном, где Sприб — мощность, потребляемая приборами в наиболее нагруженной фазе.
Сопротивление контактов rк принимают равным 0,05 Ом при двух-трех и 0,1 Ом — при большем числе приборов.
Таким образом, при заданном составе приборов, удовлетворить условие (14.1) можно только за счет площади сечения соединительных проводов rпр.
Зная Z2hом, определяем допустимое сопротивление rпр= Z2hом – rприб-rк и площадь сечения провода q=ρlрасч/rпр, где ρ — удельное сопротивление материала провода; lрасч— расчетная длина, зависящая от схемы соединения трансформаторов тока и расстояния l от трансформаторов тока до приборов: при включении в неполную звезду lрасч = √З l (рис.14.1б),при включении в звезду lрасч= l (рис.14.1в); при включении в одну фазу lрасч=2l (рис.14.1а).
При реальном проектировании расстояния l известно, но при учебном проектировании это расстояние может быть не задано и тогда для разных присоединений принимается приблизительно следующая длина соединительных проводов l (в метрах):
Все цепи ГРУ 6—10 кВ, кроме линий к потребителям . 40—60
Линии 6—10 кВ к потребителям. . 4—6
Цепи генераторного напряжения блочных станций 20—40
Все цепи РУ 35 кВ . . 60—75
Все цепи РУ 110 кВ. 75—100
Все цепи РУ 220 кВ. 100—150
Все цепи РУ 330—500 кВ. 150—175
Для подстанций указанные длины снижают на 15—20%.
В качестве соединительных проводников применяют контрольные четырехжильные кабели (три фазных жилы и жила обратного проводника). Их сопротивление зависит от материала и сечения жил. Кабели с медными жилами (удельное сопротивление ρ=0,0175 Ом мм 2 /м) применяют во вторичных цепях мощных электростанций с высшим напряжением 220 кВ и выше. Во вторичных цепях остальных электроустановок используют кабели с алюминиевыми жилами (удельное сопротивление ρ=0,028 Ом • мм 2 /м).
На основании вышеизложенного минимальное сечение жилы контрольного кабеля можно определить согласно соотношению:
.
По условию механической прочности сечение медных жил должно быть не менее 1,5 мм 2 , а алюминиевых жил — не менее 2,5 мм 2 . Если в число подключаемых измерительных приборов входят счетчики, предназначенные для денежных расчетов, то минимальные сечения жил увеличивают до 2,5 мм 2 для медных жил и до 4 мм 2 для алюминиевых жил.
Трансформаторы тока выбирают:
1)по номинальному напряжениюUном.ТТ≥Uном.у;
2)по первичному номинальному токуI1.ном≥Ip.max;
При питании от мощных энергосистем для обеспечения устойчивости к динамическим воздействиям тока КЗ принимают I1.ном=(5-10) Ip.max;
3)по роду установки;
4)по классу точности: при этом учитываются тип и назначение присоединяемых приборов;
5)по вторичной нагрузке:
где S2ном – допустимая (номинальная) нагрузка вторичной обмотки ТТ; S2расч – расчетная нагрузка вторичной обмотки ТТ в нормальном режиме.
где – номинальный ток вторичной обмотки (по каталогу); – полное допустимое сопротивление внешней цепи.
,
где – сумма сопротивлений последовательно включенных обмоток приборов и реле; – допустимое сопротивление соединительных проводов; – сопротивление контактов, = 0,1 Ом.
Рассчитаем допустимое сопротивление соединительных проводов. Максимальная длина соединительных проводов l = 10 м; минимальноерекомендуемое сечение для алюминиевого провода s = 2,5 мм 2 ; удельное сопротивлениеρ = 0,028 Ом∙мм 2 /м.
Для ТТ, расположенных при понизительных силовых трансформаторах, во вторичной цепи используются амперметр, ваттметр, варметр, счетчик активной энергии. Сопротивления приборов: амперметра – 0,02 Ом; вольтметра – 0,08 Ом; ваттметра – 0,08 Ом; варметра – 0,32 Ом; счетчика ватт-часов – 0,48 Ом.
Определим полное допустимое сопротивление цепи понизительных силовых трансформаторов:
.
Для напряжения 35 кВ.
Выбираем трансформатор тока ТВ-35.
Uном.ТТ = 35 кВ≥Uном.у = 35 кВ; I1.ном = 200 А≥Ip.max = 125 А; S2ном = 40 ВА≥S2расч = 5 2 ∙1,224 =30,6 ВА; Кд = 150≥I (3) у/ I1.ном = 3200/1,41∙125= 18,2; Ктс = 75≥ (I∞ )/(I1.ном ) = 2200 /125 = 4,3. |
Для напряжения 6 кВ (на стороне потребителей 0,4 кВ).
Выбираем трансформатор тока ТПОЛ-10. Для обеспечения номинальной мощности во вторичной цепи нагрузку распределяем по двум обмоткам ТТ.
Uном.ТТ = 6,6 кВ≥Uном.у = 6,6 кВ; I1.ном =1000 А≥Ip.max = 696 А; S2ном = 10 ВА≥S2расч = 5 2 ∙0,38 = 9,5 ВА; Кд = 81≥I (3) у/ I1.ном = 2700/(1,41∙696) = 2,8; Ктс = 32≥ (I∞ )/(I1.ном ) = 3,6. |
Проверка выбранных трансформаторов осуществляется в следующей последовательности:
1) определяется расчетный первичный ток:
где Ip.max – максимальный ток, проходящий через ТТ при КЗ в таких точках защищаемой сети, где увеличение погрешности ТТ сверх допустимой может вызвать срабатывание защиты; kα – коэффициент, учитывающий влияние переходных процессов на быстродействующие защиты.
Для токовой отсечки и МТЗ с независимой выдержкой времени:
где Icp.з – вторичный ток срабатывания защиты; kт – коэффициент трансформации ТТ; 1,1 – коэффициент, учитывающий возможное уменьшение вторичного тока на 10% из-за погрешностей ТТ; kсх – коэффициент схемы.
Коэффициент kα принимается равным: для дифференциальных защит с БНТ (быстронасыщающийся трансформатор) kα = 1.
Ток срабатывания защиты определяется как:
где kн= 1,3-2,0 – коэффициент надёжности отстройки; Iном – номинальный ток силового трансформатора.
где IНБрасч – расчётный ток небаланса:
где I1НБрасч– ток небаланса, определяемый погрешностями ТТ:
где kа– коэффициент, учитывающий влияние на быстродействующие защиты переходных процессов при КЗ; kодн – коэффициент однотипности работы, при токах отличных от номинальных kодн = 1, а при токах, близких к номинальным kодн = 0,5; δ = 0,1 – погрешность ТТ; I2НБрасч – расчетный ток небаланса, определяемый изменением коэффициента трансформации защищаемого трансформатора:
2)определяется расчётная кратность первичного тока:
3)по кривым 10%-ной кратности для данного типа ТТ и данного коэффициента трансформации по расчётной кратности определяется допустимая нагрузка на вторичную обмотку ТТ.
4)сравниваются фактическая и допустимая нагрузки.
Для напряжения 35 кВ.
IНБрасч = I1НБрасч + I2НБрасч= 220 + 220 = 440 А;
= 1 Ом≥
Трансформатор тока ТВ-35выбран правильно.
Для напряжения 6 кВ.
IНБрасч = I1НБрасч + I2НБрасч= 170 + 170 = 340 А;
= 10 Ом≥
Трансформатор тока ТПОЛ-10 выбран правильно.
Дата добавления: 2018-04-04 ; просмотров: 228 ; ЗАКАЗАТЬ РАБОТУ